ZHCY211 December 2024 AMC0106M05 , AMC0106M25 , AMC0136 , AMC0311D , AMC0311S , AMC0386 , AMC0386-Q1 , AMC1100 , AMC1106M05 , AMC1200 , AMC1200-Q1 , AMC1202 , AMC1203 , AMC1204 , AMC1211-Q1 , AMC1300 , AMC1300B-Q1 , AMC1301 , AMC1301-Q1 , AMC1302-Q1 , AMC1303M2510 , AMC1304L25 , AMC1304M25 , AMC1305M25 , AMC1305M25-Q1 , AMC1306M05 , AMC1306M25 , AMC1311 , AMC1311-Q1 , AMC131M03 , AMC1336 , AMC1336-Q1 , AMC1350 , AMC1350-Q1 , AMC23C12 , AMC3301 , AMC3330 , AMC3330-Q1
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- 引言
- 隔離式信號(hào)鏈簡(jiǎn)介
- 選擇樹(shù)
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電流檢測(cè)
- 隔離式數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換器的分流電阻選型
- 隔離式電流檢測(cè)的設(shè)計(jì)注意事項(xiàng)
- 具有 ±50mV 輸入和單端輸出的隔離式電流檢測(cè)電路
- 具有 ±50mV 輸入和差分輸出的隔離式電流檢測(cè)電路
- 具有 ±250mV 輸入范圍和單端輸出電壓的隔離式電流檢測(cè)電路
- 具有 ±250mV 輸入和差分輸出的隔離式電流測(cè)量電路
- 隔離式過(guò)流保護(hù)電路
- 將差分輸出（隔離式）放大器連接到單端輸入 ADC
- 利用 AMC3311 為 AMC23C11 供電以實(shí)現(xiàn)隔離式檢測(cè)和故障檢測(cè)
- 具有前端增益級(jí)的隔離式電流檢測(cè)電路
- 隔離式分流器和閉環(huán)電流檢測(cè)的精度比較
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電壓感測(cè)
- 利用隔離式電壓檢測(cè)充分提高功率轉(zhuǎn)換和電機(jī)控制效率
- 借助集成高壓電阻隔離式放大器和調(diào)制器提高精度和性能
- 適用于電壓檢測(cè)應(yīng)用且具有差分輸出、單端固定增益輸出和單端比例式輸出的隔離式放大器
- 具有 ±250mV 輸入和差分輸出的隔離式電壓測(cè)量電路
- 使用 AMC3330 進(jìn)行線間隔離式電壓測(cè)量的分接抽頭連接
- 具有隔離放大器和偽差分輸入 SAR ADC 的 ±12V 電壓檢測(cè)電路
- 具有隔離式放大器和差分輸入 SAR ADC 的 ±12V 電壓檢測(cè)電路
- 隔離式欠壓和過(guò)壓檢測(cè)電路
- 隔離式過(guò)零檢測(cè)電路
- 具有差分輸出的 ±480V 隔離式電壓檢測(cè)電路
- EMI 性能
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終端設(shè)備
- 比較 HEV/EV 中基于采樣電阻和基于霍爾傳感器的隔離式電流檢測(cè)解決方案
- 直流電動(dòng)汽車(chē)充電應(yīng)用中電流檢測(cè)的設(shè)計(jì)注意事項(xiàng)
- 在電機(jī)驅(qū)動(dòng)器中使用隔離比較器進(jìn)行故障檢測(cè)
- 在電機(jī)驅(qū)動(dòng)器的 UCC23513 光兼容隔離式柵極驅(qū)動(dòng)器中實(shí)現(xiàn)分立式 DESAT
- 交流電機(jī)驅(qū)動(dòng)器中的隔離式電壓檢測(cè)
- 在服務(wù)器 PSU 中實(shí)現(xiàn)高性能隔離式電流和電壓檢測(cè)
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其他參考設(shè)計(jì)/電路
- 為隔離式放大器設(shè)計(jì)自舉電荷泵電源
- 隔離式調(diào)制器與 MCU 之間的數(shù)字接口的時(shí)鐘邊沿延遲補(bǔ)償
- 利用 AMC3311 為 AMC23C11 供電以實(shí)現(xiàn)隔離式檢測(cè)和故障檢測(cè)
瞬態(tài)分析：階躍功率和電壓驟降響應(yīng)
本節(jié)分析了控制電流環(huán)路的性能，旨在確定注入電網(wǎng)引起的瞬變時(shí)電流檢測(cè)級(jí)的最小帶寬。該研究的目標(biāo)是，找出在 PCC 中不存在重大故障時(shí)保持轉(zhuǎn)換器連接到電網(wǎng)而不會(huì)進(jìn)入過(guò)流保護(hù)狀態(tài)的最小帶寬。 我們分析了可能導(dǎo)致過(guò)流的多種壓力場(chǎng)景：交流電壓驟降、階躍功率響應(yīng)和交流過(guò)壓。在上述故障中，這里僅介紹了電壓驟降和階躍功率響應(yīng)。
圖 83 顯示了當(dāng)使用傳感器運(yùn)行的轉(zhuǎn)換器具有 6kHz 的帶寬時(shí)，開(kāi)關(guān)節(jié)點(diǎn)電流（B 點(diǎn)）與電網(wǎng)電壓之間的關(guān)系。在上面的圖中，交流/直流轉(zhuǎn)換器的輸出功率在 3ms 內(nèi)從零躍升至 11kW，從而導(dǎo)致 L1 出現(xiàn)過(guò)流 (I_L1_B)。在下面的圖中，交流線路電壓在 26ms 時(shí)下降了 20%，從而導(dǎo)致 L2 (I_L2_B) 中出現(xiàn)顯著的過(guò)流，這可能導(dǎo)致轉(zhuǎn)換器意外關(guān)斷。
圖 83 交流/直流轉(zhuǎn)換器的電網(wǎng)電壓和電流：階躍功率和電壓驟降響應(yīng)我們運(yùn)行了多次仿真：只改變了電流傳感器的帶寬（6kHz、30kHz、60kHz），然后比較了當(dāng)電池請(qǐng)求階躍功率時(shí)開(kāi)關(guān)節(jié)點(diǎn)中的峰值過(guò)流。圖 84 展示了仿真的結(jié)果。使用 6kHz 電流傳感器時(shí)，相對(duì)于使用 30kHz 電流傳感器（比電流控制環(huán)路帶寬高 10 倍）實(shí)現(xiàn)的最初瞬態(tài)響應(yīng)，L1 中的電流會(huì)過(guò)沖 30%（33A 峰值）。當(dāng)電流檢測(cè)帶寬進(jìn)一步增加（從 30kHz 到 60kHz）時(shí)，并沒(méi)有帶來(lái)額外的好處，因?yàn)閮蓷l曲線重疊在一起。
圖 84 展示了以電流傳感器帶寬為參數(shù)的交流/直流轉(zhuǎn)換器階躍功率響應(yīng) (11kW) 在 t = 3ms 時(shí)的放大部分（跨度 200μs）。
圖 84 t = 3ms 時(shí)的放大部分（跨度 200μs）我們運(yùn)行了多次仿真，并只改變了電流傳感器的帶寬。我們比較了轉(zhuǎn)換器在滿載條件下工作并且電網(wǎng)上發(fā)生不可預(yù)測(cè)電壓驟降時(shí)開(kāi)關(guān)節(jié)點(diǎn)中的峰值電流。圖 85 顯示了使用 6kHz、30kHz 和 60kHz 電流傳感器時(shí)的線路瞬態(tài)響應(yīng)。使用 6kHz 電流傳感器時(shí)，相對(duì)于使用 30kHz 電流傳感器（比電流控制環(huán)路帶寬高 10 倍）實(shí)現(xiàn)的最初瞬態(tài)響應(yīng)，L2 中的電流會(huì)過(guò)沖超過(guò) 2A（峰值約為 33A）。當(dāng)電流檢測(cè)帶寬進(jìn)一步增加（從 30kHz 到 60kHz）時(shí)，并沒(méi)有帶來(lái)額外好處（兩條曲線重疊在一起）。
圖 85 展示了在電流傳感器帶寬參數(shù)下，交流/直流轉(zhuǎn)換器電壓驟降響應(yīng)在 t = 26ms 時(shí)的放大部分（跨度 200μs）。
圖 85 t = 26ms 時(shí)的放大部分（跨度 200μs）為了充分利用可用的電流控制環(huán)路帶寬，請(qǐng)保持檢測(cè)帶寬至少比控制環(huán)路帶寬高 10 倍。遵循這一準(zhǔn)則可以盡可能地提高電流測(cè)量分辨率，因?yàn)椴槐貫檫^(guò)流檢測(cè)而犧牲測(cè)量范圍。